1. Materiales y métodos experimentales.
1.1 Los materiales compuestos y base utilizados para las pruebas son ASMESB265 Gr.2 y ASME SA516 Gr.70, con especificaciones y cantidades de 5 mm × 4 450 mm × 6 820 mm, 4 piezas respectivamente; 31 mm x 4 350 mm x 6 720 mm, 4 piezas.
1.2 Método de prueba
1.2.1 Prueba de soldadura por explosión
Using a combination of high and low explosive velocity explosives and segmented explosive composite, with the same static process parameters (charge height, support distance, flash margin, energy gathering diameter, etc.), segmented explosive distribution is shown in Figure 1. Explosive detonation velocity Vd1>Vd2>Vd3 Figura 1 Diagrama esquemático de carga segmentada
1.2.2 Selección de la velocidad de explosión
Según la teoría básica de los parámetros del proceso de explosión [14], se realizó una prueba sobre la combinación de velocidades de detonación explosivas altas y bajas. El explosivo utilizado fue un explosivo de nitrato de amonio expandido de baja velocidad de detonación, formulado como explosivo de nitrato de amonio+sal industrial, y el método de medición de la velocidad de detonación fue el método de sonda de una sola etapa. Elija cuatro combinaciones de velocidades de detonación alta y baja, como se muestra en la Tabla 1.
Basado en la distribución plana de un solo explosivo y la distribución segmentada de múltiples explosivos, combinada con la fórmula para la presión de detonación del explosivo, la longitud desde el punto de detonación se toma como eje horizontal y la presión de detonación se toma como eje vertical. como se muestra en la Figura 2.
La Figura 2 muestra la ley de distribución de la presión de explosión para un solo explosivo distribuido uniformemente. Después de una detonación estable, la presión de detonación se estabiliza. Con el paso del tiempo, el impulso de presión aumenta linealmente. Cuanto más larga y mayor sea la longitud y el área del compuesto explosivo, mayor será el aumento en el impulso de presión de detonación, lo que dará como resultado mayores diferencias en la uniformidad de la calidad de la soldadura de la interfaz. Esto indica que un solo explosivo esparcido uniformemente tiene ciertas limitaciones en el ancho de la placa de soldadura explosiva, especialmente para dos metales inmiscibles (como el titanio y el acero), lo que representa una gran amenaza para su calidad de soldadura explosiva.
En la Figura 3 se muestra la unión de la interfaz de un único explosivo colocado plano en soldadura explosiva. Al comienzo de la detonación, las ondas frontales chocan en una forma casi circular, provocando la deformación plástica de los dos metales. En la colisión inicial, la energía térmica generada por la detonación del explosivo y el chorro de energía térmica generado por la deformación de los dos metales son relativamente débiles, lo que no es suficiente para causar daño a la interfaz de unión. Una vez completado el diámetro del círculo, el impulso de presión de detonación explosiva aumenta gradualmente; Al mismo tiempo, la explosión de explosivos genera energía térmica y la energía térmica de la deformación por colisión forma un chorro de alta temperatura; Además, las escasas ondas de detonación generadas por los dos lados largos y la alteración de la deformación de la placa compuesta causada por la explosión afectan conjuntamente el chorro de alta temperatura que se pulveriza hacia afuera en forma turbulenta en la capa de interfaz de unión, lo que resulta en la alta -pulverización por chorro de temperatura y descarga desordenada, lo que provoca una deformación desigual de la unión en la interfaz de unión, una uniformidad de unión inconsistente en toda la placa y una calidad inestable del producto.
